50 喜歡到信陽更換沉淀池斜管填料

    河南禹水灃環(huán)?？萍加邢薰臼且患壹O(shè)計(jì)、生產(chǎn)、安裝、銷售、服務(wù)為一體，專業(yè)從事水處理填料廢水處理的綜合技術(shù)企業(yè)。承接廢水處理工程大、中、小項(xiàng)目。

    斜管填料更換/信陽斜管填料更換制造商/沉淀池斜管填料拆裝一體化。

    聚丙烯材質(zhì)的斜管填料拉伸強(qiáng)度不應(yīng)小于25MPa,聚氯塑料的拉伸強(qiáng)度不應(yīng)小于45MPa，單組斜管整體強(qiáng)度單組斜管管口水平面承壓強(qiáng)度單組斜管管口水平面承壓強(qiáng)度不應(yīng)小于1.k Pa，在此條件下應(yīng)符合以下規(guī)定。

    聚丙烯塑料單組斜管總脫焊點(diǎn)不應(yīng)多于5個(gè)，同一焊接線上脫焊點(diǎn)不應(yīng)多于2個(gè)。 聚氯塑料單組斜管粘結(jié)部位開裂數(shù)不應(yīng)多于5處，同一粘結(jié)線上開裂數(shù)不應(yīng)多于2處。單組斜管耐沖擊強(qiáng)度單組斜管應(yīng)以A向跌落至平整混凝土地面，跌落高度為1.m，塑料斜管的焊接點(diǎn)或粘結(jié)處的脫焊數(shù)或開裂數(shù)不應(yīng)多于2處。單組斜管側(cè)面承壓變形率 單組斜管A向在承受0.k Pa壓強(qiáng)后，其外形尺寸變化率應(yīng)小于1000用目測(cè)檢查片材和成品的外觀。 用精度為10mm量具測(cè)量斜管外形尺寸，用精度為0. 5mm量具測(cè)盤斜管過水?dāng)嗝婀芸趦?nèi)切圓直徑，用精度為10的角尺測(cè)it管傾斜角度，用精度為0.01mm量具測(cè)量材料厚度  材料力學(xué)性能測(cè)定塑料材料拉伸強(qiáng)度的測(cè)定，按GB進(jìn)行。單組斜管整體強(qiáng)度的測(cè)定。

   斜管沉淀池是根據(jù)淺池沉淀理論設(shè)計(jì)出的一種新型沉淀池。在沉降區(qū)域設(shè)置許多密集的斜管或斜板，使水中懸浮雜質(zhì)在斜板或斜管中進(jìn)行沉淀，水沿斜板或斜管上升流動(dòng)，分離出的泥渣在重力作用下沿著斜板（管）向下滑至池底，再集中排出。這種池子可以提高沉淀效率50～60%，在同一面積上可提高處理能力3～5倍。

    淺池理論是20世紀(jì)初，哈真（Hazen）提出，設(shè)斜管沉淀池池長為L，池中水平流速為V，顆粒沉速為u0，在理想狀態(tài)下，L/H=V/u0?？梢奓與V值不變時(shí)，池身越淺，可被去除的懸浮物顆粒越小。若用水平隔板，將H分成3層，每層層深為H/3，在u0與v不變的條件下，只需L/3，就可以將u0的顆粒去除。也即總?cè)莘e可減少到原來的1/3。如果池長不變，由于池深為H/3，則水平流速可增加至3v，仍能將沉速為u0的顆粒除去，也即處理能力提高3倍。同時(shí)將沉淀池分成n層就可以把處理能力提高n倍。

    異向流斜管沉淀池的設(shè)計(jì)應(yīng)符合要求

    1、宜用于濁度長期低于1000NTU的原水。

    2、斜管沉淀區(qū)液面負(fù)荷，應(yīng)按相似條件下的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)確定，宜采用7.2-9.0m3/㎡.h。

    3、斜管設(shè)計(jì)可采用下列數(shù)據(jù)：管內(nèi)切圓直徑為25～35mm，斜長為1.0m，傾角為60°。

    4、水在斜管內(nèi)停留的時(shí)間，宜為5.8～7.2min。

    5、清水區(qū)保護(hù)高度不宜小于1.0m，底部配水區(qū)高度不宜小于1.5m。

    上向流斜管沉淀池是目前凈水處理廠較常見的一種沉淀設(shè)施，然而由于該類沉淀池運(yùn)行時(shí)水流的流場(chǎng)及濃度場(chǎng)變化規(guī)律十分復(fù)雜，人們?cè)趯?shí)際工程運(yùn)用中對(duì)部分區(qū)域的認(rèn)識(shí)不夠清晰,因而對(duì)斜管沉淀池開展研究是十分必要的。本文基于計(jì)算流體力學(xué)軟件,采用兩相流數(shù)學(xué)模型對(duì)斜管沉淀池嘗試進(jìn)行了數(shù)值模擬研究。通過改變進(jìn)水懸浮物顆粒直徑、配水區(qū)高度以及集水槽布置形式等條件,對(duì)流場(chǎng)、濃度場(chǎng)和沉淀池的出水效果三個(gè)方面進(jìn)行了分析。

    研究結(jié)果表明：

    1.進(jìn)水懸浮物顆粒直徑在一定范圍內(nèi)改變,對(duì)沉淀池的懸浮物去除率造成一定影響。懸浮物顆粒直徑為30μm、50lμm、80μm,去除率變化幅度不大,當(dāng)顆粒直徑由80μm增加到120μm時(shí),沉淀池的去除率較大,有利于懸浮物的沉淀。

    2.增加配水區(qū)高度可以適當(dāng)增加配水區(qū)均勻性,從而提高沉淀池的懸浮物去除率。在實(shí)際工程的設(shè)計(jì)中,為了提高配水均勻性,根據(jù)室外給水設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50013-2006)規(guī)定上向流沉淀池底部配水區(qū)高度不宜小于1.5m。模擬發(fā)現(xiàn),配水區(qū)高度的設(shè)計(jì)采用1.5m-1.9m時(shí),沉淀池的懸浮物去除率在82%-84%左右,當(dāng)配水區(qū)高度的設(shè)計(jì)為1.9m時(shí),去除率達(dá)到90%以上。因此在工程應(yīng)用中,可以根據(jù)實(shí)際水質(zhì)要求選擇相應(yīng)的配水區(qū)高度。

    3.集水槽布置形式在一定程度上影響了沉淀池清水區(qū)的流態(tài)。當(dāng)其布置為內(nèi)置雙側(cè)堰形式并平行于進(jìn)水水流方向,出水流態(tài)較穩(wěn)定,沉淀池的出水效果好。

    運(yùn)用多相流 Mixture 模型和標(biāo)準(zhǔn)κ－ε模型，對(duì)不同配水區(qū)高度下斜管沉淀池的流場(chǎng)、懸浮物濃度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，經(jīng)過對(duì)結(jié)果分析最終得到：增大配水區(qū)高度有利于提高配水均勻性，從而提升懸浮物去除率。

    沉淀池的池體構(gòu)造直接決定了其運(yùn)行的穩(wěn)定性和高效性，根據(jù)有關(guān)斜管沉淀池的調(diào)查研究結(jié)果，底部配水區(qū)保持適當(dāng)?shù)母叨茸阋詼p少配水的不均勻性。所謂斜管沉淀池的配水不均勻性是指沉淀池內(nèi)水流在經(jīng)過斜管上升的過程中 ，流量和流速各不相同，因而沿配水區(qū)水流方向上的*排斜管較最后一排斜管具有較大的流量和流速。 因此，本文主要研究斜管沉淀池配水區(qū)高度對(duì)沉淀效果的影響，考察配水區(qū)高度的較有利的取值。

    FLUENT軟件對(duì)研究多相流的研究有歐拉‐拉格朗日法和歐拉‐歐拉法 ，目前較常用的是歐拉‐歐拉法。這種方法主要包括VOF模型、Mixture模型和Eular 模型多相流模型。Miture混合模型可以用來模擬兩相或者多相具有不同速度的流體或粒子。湍流模型采用標(biāo)準(zhǔn)κ‐ε雙方程模型，該模型基于湍動(dòng)能k方程引入一個(gè)湍動(dòng)耗散率，是由k方程、ε方程和Kolmogorov‐Prandtl表達(dá)式共同構(gòu)成的一種完整的湍流模型。 該模型忽略了分子粘性的影響力，假設(shè)流動(dòng)為*湍流 ，因此只適合用于模擬*湍流的流動(dòng)過程。

    本文以安徽省宣城市某一水廠的上向流斜管沉淀池為研究對(duì)象，該水廠日產(chǎn)水量為1000t。斜管沉淀池的基本參數(shù)：斜管材料采用厚0.4mm的蜂窩六邊形塑料板，管長l＝1000mm，內(nèi)切圓直徑d＝40mm，斜管傾角θ＝60°。沉淀池長、寬各為2.8m，池底總高為4.17m，其中，配水區(qū)高度為1.5m ，清水區(qū)高度為1m。 進(jìn)口處穿孔花墻開孔共18個(gè)，孔直徑為0.1m，沿高度分三排布置。

    斜管沉淀池模型剖面示意圖根據(jù)選用的實(shí)例資料，沉淀池的進(jìn)水濃度為295mg/L，進(jìn)口處總流量為0.0125m3/s，進(jìn)口流速0.1m/s。數(shù)值計(jì)算中污泥的密度采用1050kg/m３，顆粒粒徑80μm ，動(dòng)力粘度取0.02001Pa·s，斜管沉淀池的池體屬于對(duì)稱結(jié)構(gòu)，為節(jié)省計(jì)算機(jī)處理量，將其簡(jiǎn)化為一半進(jìn)行模擬計(jì)算。

    本模型計(jì)算時(shí)采用邊界條件如下：進(jìn)口處采用速度入口，直接給出速度的大??；出口處采用自由出流邊界條件；將池壁、斜管的壁面以及集水槽壁面和底部均定義為固壁無滑移條件邊界。模型的網(wǎng)格劃分采用Gambit 軟件自動(dòng)生成的非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格；對(duì)斜管區(qū)進(jìn)行網(wǎng)格加密。對(duì)于流場(chǎng)的數(shù)值求解采用PI‐SO壓力的隱式算子分割算法，以一個(gè)排泥周期t＝18000s作為模擬計(jì)算結(jié)束的標(biāo)準(zhǔn)。

    不同配水區(qū)高度下的模擬（1）對(duì)速度場(chǎng)的影響。模擬計(jì)算的結(jié)果，不同配水區(qū)高度下沉淀池流態(tài)分布圖，可以看出配水區(qū)高度由1.4m增加到1.5m時(shí)，斜管區(qū)前部（Y＝0.5～1.4m段）進(jìn)水速度大小發(fā)生了明顯的變化，有減小的趨勢(shì)，配水區(qū)高度為1.4m時(shí)，斜管區(qū)前部進(jìn)水速度較大，速度值區(qū)間為0.005～0.002m/s ；配水區(qū)高度為1.5m時(shí)，斜管區(qū)前部進(jìn)水速度大小區(qū)間為0.005～0.015m/s 。 當(dāng)配水區(qū)高度增加到1.9m時(shí)，斜管區(qū)前部進(jìn)水速度大小分布在0.005～0.01m/s之間，同時(shí)這個(gè)速度區(qū)間的分布范圍隨著配水區(qū)高度的增加不斷減小，直到配水區(qū)高度達(dá)到1.9m時(shí)*消失。整個(gè)斜管區(qū)進(jìn)水速度在配水區(qū)高度為2.0m 時(shí) ，全部維持在0.001～0.005m/s，可以看出此時(shí)配水區(qū)的配水均勻性較好。配水區(qū)高度為2.1m 時(shí)沉淀池的水流狀態(tài)相較于2.0m幾乎沒有發(fā)生改變。 在斜管區(qū)前部 ，配水區(qū)水流進(jìn)入斜管時(shí)，在很短的時(shí)間內(nèi)流速急劇減小，同時(shí)以120°旋轉(zhuǎn)進(jìn)入斜管內(nèi)，此時(shí)容易形成較大強(qiáng)度的速度梯度，已經(jīng)形成的較大的礬花也極易在此過程破碎。通過以上分析可以得出，隨著配水區(qū)高度的不斷增加，配水區(qū)沿著水體水平流向的前段流速不斷減小，進(jìn)入斜管時(shí)形成的速度梯度也逐漸變小，更加有利絮凝體進(jìn)入斜管區(qū)被去除。喜歡到信陽更換沉淀池斜管填料

    湍流動(dòng)能是湍流強(qiáng)度的度量，是湍流速度漲落方差和流體質(zhì)量乘積的開方，有分量湍流動(dòng)能和湍流總動(dòng)能之分。湍流動(dòng)能的值越小，表示斷面各處水流速度分布越均勻，從而說明沉淀區(qū)流態(tài)越穩(wěn)定，出水?dāng)嗝鎺С龅\花的幾率越少，懸浮物去除率越高。通過對(duì)表1配水區(qū)高度對(duì)出水效果的影響進(jìn)行分析，配水區(qū)高度的增加，使得配水區(qū)平均湍流動(dòng)能值以及出水?dāng)嗝嫫骄牧鲃?dòng)能逐漸降低，出水?dāng)嗝娴膽腋∥锲骄鶟舛纫搽S之減小。這說明配水區(qū)及出水?dāng)嗝娴牧鲬B(tài)隨著配水區(qū)高度的增加穩(wěn)定性得到改善，紊流程度降低，沉淀效果也呈現(xiàn)提升的趨勢(shì)。表1配水區(qū)高度對(duì)出水效果的影響配水區(qū)高度/m配水區(qū)平均湍流動(dòng)能值/（10－4㎡· s－2）出水?dāng)嗝嫫骄牧鲃?dòng)能/（10－４㎡· s－２ ）出水?dāng)嗝鎽腋∥锲骄鶟舛?（mg·L－1）懸浮物去除率大小（運(yùn)用多相流 Mixture模型和標(biāo)準(zhǔn)κ－ε模型，對(duì)不同配水區(qū)高度下斜管沉淀池的流場(chǎng)、懸浮物濃度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，經(jīng)過對(duì)結(jié)果分析最終得到：增大配水區(qū)高度有利于提高配水均勻性，從而提升懸浮物去除率。喜歡到信陽更換沉淀池斜管填料